- 郭会斌;吕反修;李成明;黑立富;王耀华;
为了提高金刚石膜的红外透过率和高温抗氧化性能,采用纯钇(Y)金属靶,使用直流反应磁控溅射法在光学级金刚石自支撑膜表面制备了Y2O3薄膜。对比研究了光学级金刚石自支撑膜和Y2O3/Diamond/Y2O3复合窗口的高温抗氧化性能,及氧化前后样品表面形貌和红外透过率的变化情况。热分析、扫描电子显微镜和傅立叶变换红外光谱仪的研究结果表明Y2O3薄膜对光学级金刚石膜有非常好的抗氧化防护性能,在高达950℃的温度暴露30s后对光学级金刚石膜表面没有造成明显损伤,且仍能保持良好的增透效果(透过率超过80%)。
2009年03期 v.30;No.111 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 81K] [下载次数：264 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 汤京龙;奚廷斐;刘国权;熊玲;王硕;王建宇;刘丽;李佳戈;苑富强;
探讨了高温灭菌工艺(121℃,110.35kPa)对纳米银颗粒在两种模拟体液(PBS溶液和DMEM培养液)中的分散状况的影响,并用TEM观测纳米银颗粒在两种溶液中的尺寸和分散程度及用XPS检测溶液中的纳米银颗粒的表面元素构成。结果表明,经高温灭菌处理后,纳米银颗粒在PBS溶液中的团聚程度明显增加;但由于纳米银颗粒表面在DMEM培养液中会发生蛋白质和氨基酸吸附,形成覆蛋白膜的纳米银颗粒,因此经高温灭菌处理后,纳米银颗粒依然能够在DMEM培养液中以单颗粒形式均匀存在。这一结果说明在DMEM培养液中的纳米银颗粒即使经过高温灭菌工艺处理,依然可以保持很好的分散状态,因此DMEM是适合于纳米银颗粒下一步临床应用的分散剂。
2009年03期 v.30;No.111 6-9页 [查看摘要][在线阅读][下载 49K] [下载次数：220 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 叶邦斌;彭华备;熊隆荣;文玉华;李宁;
研究了时效工艺对不同Cr含量Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C合金形状记忆效应的影响,通过SEM分析了其微观组织变化。结果表明:Cr含量为12wt%的Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C合金具有与Cr含量为8wt%的合金相当的形状记忆效应。直接时效时只有少量Cr23C6析出相在晶界和晶内析出。形变后时效不仅使得析出的Cr23C6数量更多,粒径更小,而且Cr23C6的析出具有方向性。形变时效后合金的形状回复率显著高于直接时效合金的形状回复率。
2009年03期 v.30;No.111 10-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 59K] [下载次数：142 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：1 ] - 黄绵峰;郑治祥;徐光青;吴玉程;
以钛酸四丁酯、三乙醇胺和硫脲为前驱物,采用溶胶-凝胶法合成了氮硫共掺杂纳米TiO2光催化剂,以XRD、DRS、PL、FTIR、SEM、TEM、XPS等手段对所制备的粉体进行了性能表征;并以日光色镝灯为光源,研究了催化剂对光降解甲基橙的活性。结果表明,除了700℃煅烧样品是锐钛矿和金红石晶型共存外,其它掺杂催化剂主要是锐钛矿晶型。不同温度煅烧的催化剂在波长低于550nm的可见光区域内都有高的吸光度。可见光光催化结果表明,500℃煅烧制得的掺杂氧化钛光催化剂表现出最佳的光催化活性,180min内对甲基橙溶液的降解率达到76.7%。
2009年03期 v.30;No.111 14-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 81K] [下载次数：371 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：1 ] - 冉旭;何进;包晓军;曹占义;展鹏;
采用拉伸试验、金相显微镜、扫描电子显微镜对复合铸造法制备的16Mn/Zn复合材料界面层组织和性能进行了研究。研究结果表明:16Mn/Zn复合材料的强度介于锌和16Mn钢之间;受纵向拉伸的条件下,16Mn/Zn复合材料中的微裂纹首先在靠近钢一侧的界面层处萌生,并随载荷增加,微裂纹逐向锌基体扩展,与外加应力相垂直的主裂纹联接成大裂纹,最终导致锌断裂,之后应力由16Mn钢单独承载直至断裂;16Mn/Zn复合材料的纵向拉伸断口分为韧性断裂(16Mn钢)和脆性断裂(界面和锌)。
2009年03期 v.30;No.111 19-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 139K] [下载次数：166 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：1 ] - 周贤良;邹爱华;华小珍;张建云;饶有海;
采用高能球磨方法制备了超细Mo-Cu复合粉末,通过X射线衍射,金相显微镜,扫描电镜和透射电镜等方法研究分析了所制备Mo-Cu粉末的烧结致密化、显微组织及性能的变化,并与未球磨粉末的烧结试样进行了比较。结果表明:经机械合金化的Mo-Cu粉末处于非平衡储能状态,烧结活性较高,使致密化温度降低80~100℃;其成形压坯在1250℃下烧结1.5h后,性能较佳,相对密度达到97.9%,且烧结体Mo、Cu两相分布均匀,其硬度、电导率、热导率分别达到70.10HRB、23.17ms/m、179.33W/(m.K),与未球磨粉末烧结体性能相比,都有了显著提高;过高的烧结温度与过长烧结时间,会引起Mo晶粒的明显长大。
2009年03期 v.30;No.111 24-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 128K] [下载次数：270 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：1 ] - 王海龙;吴玉程;王德宝;王文芳;宗跃;郑治祥;
采用机械合金化法制备铜铬粉末,研究了不同球磨时间对粉末颗粒结构、晶粒粒度、显微硬度和表面形貌的影响,用XRD、SEM方法表征Cu-15wt%Cr粉末在不同球磨时间下形成固溶体的结构和表面形貌。结果表明:高能球磨形成了铬固溶于铜的过饱和固溶体,随球磨时间的延长,晶粒逐渐细化,点阵畸变愈来愈大,球磨60h后,粉末呈近球形,畸变率为0.271%,显微硬度为349.18HV。
2009年03期 v.30;No.111 29-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 80K] [下载次数：335 ] |[引用频次：16 ] |[阅读次数：1 ] - 张亚梅;余养伦;于文吉;
探讨热处理温度(100~220℃)和时间(1~4h)对热处理后毛竹竹材的静曲强度(MOR)和静曲弹性模量(MOE)的影响。结果表明:毛竹经100~220℃热处理后,其MOR相对于未处理竹材呈先上升后下降的趋势;热处理时间对MOR的影响随着热处理温度的升高而增大。热处理温度对毛竹竹材MOE的影响显著,热处理时间(1~4h内)对毛竹竹材MOE的影响不显著,而当热处理温度达到220℃时,MOE随着热处理时间的增长而逐渐降低。
2009年03期 v.30;No.111 33-35+41页 [查看摘要][在线阅读][下载 49K] [下载次数：454 ] |[引用频次：30 ] |[阅读次数：1 ] - 王光君;王德志;周杰;吴壮志;徐兵;
对化学镀法制备铜包钼的钼铜复合粉体的烧结致密化特点进行了研究,讨论了化学镀法制备钼铜复合粉的成形性,分析了化学镀铜钼粉的预处理、烧结温度、保温时间及复压复烧工艺对致密化的影响。结果表明,化学镀法制备钼铜复合粉成形性好,生坯相对密度可达到87%。在优化各影响因素的情况下,Mo/28Cu采用常规粉末冶金工艺得到了相对密度达97%的钼铜复合材料,钼铜复合材料具有典型的网络状结构,复合材料内部基本无孔洞,铜相分布均匀。
2009年03期 v.30;No.111 36-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 122K] [下载次数：368 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：1 ] - 何卫锋;李应红;周章文;张永康;汪诚;
对两组镍基高温合金(GH742)试样进行激光冲击强化后,分别进行拉-拉疲劳试验和振动疲劳试验,并和未进行强化处理的试样进行对比,分析了强化试件的疲劳断口特征。结果表明激光冲击强化能提高镍基高温合金拉-拉疲劳寿命3.6倍以上,提高振动疲劳寿命2.4倍;强化后残余压应力影响层深度达1.0mm。
2009年03期 v.30;No.111 42-45页 [查看摘要][在线阅读][下载 62K] [下载次数：540 ] |[引用频次：31 ] |[阅读次数：1 ]
- 杨平;李志超;毛卫民;赵子苏;
采用X射线衍射技术对IF钢、低碳钢和电工钢的冷轧织构和退火织构进行了分析,并结合文献数据分析了该织构的形核机制。特别关注了{111}〈112〉再结晶织构的形成、影响因素及其控制。结果表明,大压下量、代位原子的存在有利于{111}〈112〉再结晶织构,而碳原子及析出相抑制其形成。
2009年03期 v.30;No.111 46-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 132K] [下载次数：1553 ] |[引用频次：95 ] |[阅读次数：1 ] - 孙昊;任慧平;金自力;王海燕;计云萍;王玉峰;李德刚;田荣彬;
采用紧凑式热带生产工艺(CSP)热轧板为原料生产冷轧钢板,对该热轧板及其冷轧钢板生成过程中各段进行了扫描电镜和金相显微镜的观察,研究了材料组织的演变,并对冷硬板及其退火后冷轧板做了化学相分析。结果表明:CSP热轧板组织中有少量的珠光体和夹杂物,随后的冷轧及退火过程对珠光体和夹杂物的影响较小,退火后的冷轧板最终组织呈分布均匀的长饼状铁素体晶粒。化学相分析表明,冷轧后退火过程中Fe3C的析出量有增加和聚集粗化的现象发生。
2009年03期 v.30;No.111 53-56+75页 [查看摘要][在线阅读][下载 105K] [下载次数：230 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 蒋显全;蒋诗琪;
借助OM、SEM、TEM和XRD等手段研究了Al0.3Mn0.4Fe铝合金铸轧板坯的晶粒组织和析出相大小、形貌和分布情况。研究表明:铸轧板坯的晶粒不是等轴晶粒,而是沿轧向的纤维晶粒;析出相主要呈枝晶状、骨骼状、针状和网状,其边角较尖锐。经EDS、XRD和单晶电子衍射分析,枝晶和骨骼状等粗大析出相主要是Al6(FeMn)。
2009年03期 v.30;No.111 57-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 115K] [下载次数：158 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：1 ] - 王树涛;高克玮;杨善武;贺信莱;
利用模拟海洋大气环境的加速腐蚀实验,对比研究了两种结构钢(低碳铁素体钢和耐候钢09CuPCrNi)朝天面与朝地面的腐蚀行为及相应锈层,结果表明两种结构钢的朝地面均比朝天面腐蚀严重。电化学阻抗谱(EIS)结果表明朝天面锈层对氯离子的阻碍能力高于朝地面锈层,X射线衍射(XRD)结果表明朝天面锈层中X射线无定形锈含量高于朝地面锈层,N2吸附结果表明朝天面锈层比朝地面锈层致密。两面腐蚀条件的差异造成了两面锈层相组成和致密度的不同,从而导致相应锈层保护性能的区别。提出锈层孔隙模型,解释了锈层保护性能差异的原因是锈层干/湿交替频率的不同。
2009年03期 v.30;No.111 61-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 116K] [下载次数：611 ] |[引用频次：30 ] |[阅读次数：1 ] - 金曼;邵光杰;
研究了添加元素Cu对6082Al-Mg-Si合金时效过程及微观组织变化的影响。结果表明,添加元素Cu后提高了Al-Mg-Si合金的峰值硬度,同时缩短了合金达到峰值硬度的时间。根据透射电镜及三维原子探针的观察可知,经过170℃时效2h后,添加元素Cu的Al-Mg-Si合金中所形成的β″析出相中有Cu原子的富集,而未添加元素Cu的合金仍以GP区为主。170℃时效8h后,在含0.6%Cu合金中形成了明显的板条形Q′析出相。
2009年03期 v.30;No.111 67-70页 [查看摘要][在线阅读][下载 94K] [下载次数：567 ] |[引用频次：18 ] |[阅读次数：1 ] - 罗许;史庆南;刘韶华;陈玉良;王效琪;
采用等径角挤压和反复镦挤相结合的复合挤压技术,对6061铝合金进行挤压变形实验。观察了材料微观结构,测试了挤压过程中屈服强度、硬度的变化。结果表明:经四道次复合挤压后可以使6061铝合金的平均晶粒尺寸从35μm减小到350nm,显微硬度为70.6HV(X面)、55.5HV(Y面)、58.1HV(Z面),屈服强度为245MPa。且多道次变形不改变加工前后材料的块体形状。
2009年03期 v.30;No.111 71-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 111K] [下载次数：943 ] |[引用频次：23 ] |[阅读次数：1 ] - 刘莹莹;姚泽坤;郭鸿镇;谭立军;杨航航;
对锻态Ti3Al基合金进行了压缩实验,研究其在近等温变形过程中的组织变化规律。结果表明随着变形温度的升高,初生2α条变粗,且大部分α2相趋于等轴状。尽管应变速率对α2相的含量影响不大,但对其尺寸和形貌却有较大的影响。较高的应变速率能够增加畸变能,有利于细化晶粒。由于10%的变形量较小,只有较少量位于有利变形方向的条状α2相被破碎而呈现出等轴状。而当变形量从10%增加到30%时,α2相颗粒均为等轴状,其尺寸随着变形量的增加先减小后增大。尺寸增大的原因是由于两个相互独立的硬α2相之间的软β相在变形力的作用下被挤开而靠近,最终靠扩散长大成一体;或是初生α2相在缓慢变形过程中吞并其周围新生的细小α2相而长大。
2009年03期 v.30;No.111 76-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 194K] [下载次数：185 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：1 ] - 冷文秀;田文怀;
研究了不同成分的Fe-Cu合金在过饱和固溶体状态下其硬度随Cu含量的变化规律,分析了Cu元素在Fe中的固溶强化作用。研究了Fe-Cu合金的时效硬化现象以及Cu的析出过程,结果表明Fe-Cu合金硬度值增加近一倍,通过透射电镜观察到随时效时间的增加,析出相的尺寸逐渐增大,形状由球状转变为棒状。电子衍射分析得知,时效处理硬度达到最大值时对应的析出相具有B2型晶体结构,与基体之间保持平行位向关系。
2009年03期 v.30;No.111 80-83页 [查看摘要][在线阅读][下载 83K] [下载次数：379 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：1 ] - 尹云洋;杨王玥;李建成;李龙飞;孙祖庆;王西涛;
通过热模拟压缩实验,研究了基于动态相变的热轧C-Mn-Si系TRIP钢的组织特征及性能特点。结果表明,通过基于动态相变的热轧工艺,可以获得具有铁素体晶粒尺寸细小、贝氏体团径较小、贝氏铁素体板条较短且位向混乱、颗粒状残余奥氏体较多且分布弥散等特点的热轧TRIP钢。与750℃等温相变的热轧工艺相比,基于动态相变的热轧工艺制备的TRIP钢具有较高的强度和良好的塑性。
2009年03期 v.30;No.111 84-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 124K] [下载次数：315 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：1 ] - 张占领;柳永宁;张柯柯;朱杰武;
研究了超高碳钢(1.58%C)的控制轧制工艺,控制轧制包括在奥氏体加渗碳体两相区连续轧制、在共析转变温度以下较高温度(750~800℃)大变形轧制。轧后空冷的组织为超细等轴铁素体基体上均匀分布球状碳化物。在共析温度以下变形累积的形变储能引发形变诱导相变,直接析出等轴铁素体和粒状渗碳体。通过控制轧制可以同时实现超高碳钢晶粒超细化、碳化物球化。
2009年03期 v.30;No.111 89-91页 [查看摘要][在线阅读][下载 60K] [下载次数：280 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 杨跃辉;蔡庆伍;武会宾;王华;
利用X射线衍射和扫描电子显微镜研究了不同热处理后9Ni钢中回转奥氏体的含量及其分布,并测定了两相区热处理(QLT)各阶段钢中的回转奥氏体含量,讨论了此过程中9Ni钢组织的演变,进而分析了该工艺对9Ni钢力学性能的影响规律及其机理。结果表明:经两相区热处理后,回转奥氏体的分布状态及稳定性对9Ni钢力学性能的影响更加显著。
2009年03期 v.30;No.111 92-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 64K] [下载次数：567 ] |[引用频次：38 ] |[阅读次数：2 ] - 马飞跃;刘志义;邓才智;柏松;罗虎;李尧;
采用扫描示差量热法(DSC)、扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)和能谱分析(EDS)等手段研究了含微量Zr的Al-Cu-Mg-Ag合金铸态与不同均匀化热处理态的显微组织演化和成分分布,测定了该合金铸态组织中的低熔点共晶相的成分和熔化温度,确定了该合金的均匀化处理制度和过烧温度。结果表明:Al-Cu-Mg-Ag-Zr合金铸态组织晶界上主要的非平衡相为Al2Cu,其熔点为523.52℃。合金经420℃×6h一级均匀化处理后,Al3Zr粒子在基体内二次析出且弥散分布。经515℃×24h二级均匀化处理后,晶界上的非平衡相大部分溶入基体,枝晶偏析基本消除,晶内各元素分布均匀。该合金的最佳均匀化制度为420℃×6h+515℃×24h,均匀化过烧温度为520℃。
2009年03期 v.30;No.111 96-101页 [查看摘要][在线阅读][下载 166K] [下载次数：383 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 许磊;刘国权;
采用Gleeble-1500热模拟实验机,对一种中碳V-N微合金钢生产过程的中间冷却、再加热、张力减径及其后冷却过程进行了物理模拟。在张力减径变形后分别在800、730、650、630、615、600、585和550℃采用水冷至室温。研究了张力减径变形后控冷过程中奥氏体的分解规律,重点分析了诱导晶内铁素体形成的因素。结果表明:奥氏体的分解转变依次为晶界铁素体、晶内铁素体和珠光体;在745~639℃范围内,奥氏体分解主要为晶界铁素体形核、长大阶段;冷却到639℃后,大量的晶内铁素体和珠光体开始形核析出。除已广泛接受的依附夹杂物形核外,析出相及先形成铁素体晶界同样是晶内铁素体的有效形核位置。能谱分析表明,诱导晶内铁素体形核的夹杂物附近没有出现贫化区,钢中夹杂物诱导晶内铁素体的形核应该是由惰性界面能和应力-应变能的共同作用。
2009年03期 v.30;No.111 102-106页 [查看摘要][在线阅读][下载 124K] [下载次数：302 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ] - 张彩东;蒋斌;杨琴;丁培道;
在工业机组上制备了M2高速钢铸带,采用扫描电镜和透射电镜研究了热处理和热轧对铸带中的共晶碳化物特征的影响。结果表明:双辊薄带连铸工艺可以获得共晶碳化物尺寸细小、分布均匀的高速钢铸带,铸带中存在较多的M2C亚稳相碳化物;热处理后M2C碳化物分解生成M6C和MC碳化物,碳化物得到进一步细化;由M2工业铸带直接热轧而成的薄带中仍存在一些呈断续网状分布的碳化物,先进行合适的热处理再进行热轧对M2工业铸带更为合适。
2009年03期 v.30;No.111 107-110页 [查看摘要][在线阅读][下载 126K] [下载次数：314 ] |[引用频次：19 ] |[阅读次数：1 ] - 蔡春波;吉泽升;王国军;张华军;
采用不同粗糙度的YAG激光毛化冷轧辊对3003铝合金板进行不同变形量的冷轧,利用取向分布函数(Orientation Distribution Functions)探讨了采用激光毛化冷轧辊轧制条件下3003铝合金变形织构随冷轧变形量的变化过程。结果表明:经激光毛化辊轧制后的铝板,其强度与普通板接近,但塑性高于普通板。采用激光毛化辊轧制在样品中产生相对较强的S织构{123}〈634〉,其强度随冷轧变形量增加而增强。在90%变形量时,样品中产生较强的旋转立方取向{001}〈110〉,随着变形量的增加,此旋转立方取向的强度逐渐减少并消失。样品中还含有少量的Cu织构、Brass织构及少量的Goss织构组分。
2009年03期 v.30;No.111 111-114页 [查看摘要][在线阅读][下载 79K] [下载次数：321 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 毕晓勤;傅恒志;
依据定向凝固初始过渡区的溶质分布,探讨了Cu-1.0wt%Cr合金凝固界面形态对组织形成的影响。研究表明:亚共晶Cu-1.0wt%Cr合金初始非稳态定向凝固过程经历了平面状初生α相、完全(α+β)共晶组织以及枝晶状α相和共晶的混合组织的三个演变阶段。随着凝固速度的增加,初始过渡区内单相α的凝固长度减小;初始凝固平界面易在初始过渡区的单相α生长阶段发生失稳,并导致完全(α+β)共晶组织的凝固过程不会发生。理论分析得到的初始过渡区平界面失稳及组织演变的规律,与实验结果相吻合。
2009年03期 v.30;No.111 115-118页 [查看摘要][在线阅读][下载 79K] [下载次数：151 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：1 ] - 王清;李波;孙东立;武高辉;刘学侃;王宏计;唐雪明;
研究了不同工艺热处理后对440C钢轴向尺寸的变化规律,分析了尺寸变化机理,并提出了轴向尺寸变化率最小的热处理工艺参数。试验结果表明,退火和回火后试样轴向尺寸收缩,且随着退火和回火温度的升高,轴向尺寸的收缩量增大。淬火和冷处理后试样轴向尺寸增大,随着淬火温度的升高和冷处理前存放时间的延长,轴向尺寸伸长量减小。轴向尺寸伸长是马氏体相变引起的组织应力大于热应力所致;而热应力单独作用时导致轴向尺寸减小。推荐热处理工艺为163℃×2h去应力退火+850℃×1.5h退火+1050℃×15min淬火+16h后-75℃×2h冷处理+190℃×2h回火。
2009年03期 v.30;No.111 119-122+140页 [查看摘要][在线阅读][下载 102K] [下载次数：247 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ] - 王泽民;刘庆冬;刘文庆;
把Nb-Mo-V微合金钢在1200℃固溶0.5h后淬火,在450~650℃回火4h,用透射电镜(TEM)和三维原子探针(3DAP)分析回火组织演变和碳化物的析出特征。结果表明,随回火温度增加,高能马氏体向低能铁素体转变过程中伴随着数量和大小不同的碳化物析出,其中600℃回火样品中C-Nb-Mo-V团簇的数量密度最大,对应二次硬化的硬度峰值。在碳化物形成过程中,Nb和V比Mo优先形成碳化物。
2009年03期 v.30;No.111 123-126页 [查看摘要][在线阅读][下载 123K] [下载次数：539 ] |[引用频次：29 ] |[阅读次数：1 ] - 李全安;李建弘;谢建昌;李克杰;张兴渊;
研究了稀土元素Y(0~2.4wt%)对Mg-6Al合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,添加稀土元素Y可以显著提高时效态合金从室温至200℃区间的拉伸屈服强度和抗拉强度。在Mg-6Al合金中加入0.6wt%~2.4wt%的Y后,合金的显微组织均得到细化,Al2Y高熔点点状稀土合金相产生。在本研究的范围内,加入1.2wt%Y的合金从组织到性能各项性能最优。
2009年03期 v.30;No.111 127-131页 [查看摘要][在线阅读][下载 84K] [下载次数：265 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：1 ] - 姚连登;赵四新;赵小婷;李红斌;
采用低碳微合金成分体系和直接淬火工艺,研制了屈服强度超过800MPa,抗拉强度超过950MPa,-40℃冲击功超过90J且焊接裂纹敏感性指数Pcm小于0.2%的40mm低焊接裂纹敏感性厚板。厚板的微观组织为厚度小于1μm贝氏体铁素体板条和沿板条界面分布的M/A组元,贝氏体板条内部有亚板条。随着终冷温度的降低,贝氏体铁素体板条变细。不同终冷温度钢板的贝氏体板条内部均存在高密度位错。试验用钢的贝氏体形核长大过程可以用扩散机制较好的解释。
2009年03期 v.30;No.111 132-136页 [查看摘要][在线阅读][下载 165K] [下载次数：355 ] |[引用频次：23 ] |[阅读次数：1 ] - 李蓉;王小祥;
通过金相观察、维氏硬度测试、X射线衍射仪分析,研究了Ti含量、冷加工变形、时效时间和温度对00Cr12Ni9Mo4Cu马氏体时效不锈钢组织和硬度的影响。结果表明,合金中每增加1%Ti含量,硬度值平均增加ΔHV为115,固溶强化、冷加工强化和时效析出强化是合金强化的主要原因,其中时效强化对硬度提高的贡献最大,低Ti合金450℃为最佳时效温度,中高Ti合金475℃为最佳时效温度。但是,过高的Ti含量会引起合金固溶处理后的残余奥氏体和高温δ铁素体数量增多。
2009年03期 v.30;No.111 137-140页 [查看摘要][在线阅读][下载 106K] [下载次数：203 ] |[引用频次：18 ] |[阅读次数：1 ] - 周海涛;钟建伟;周啸;赵仲恺;李庆波;
采用力学性能和电导率测试及透射电镜观察等方法,研究了不同时效工艺对Cu-1.0Cr-0.2Zr合金组织和性能的影响。结果表明:合金在一级时效工艺(960℃固溶2h+60%冷变形+450℃时效4h)下有很强的时效强化效应,抗拉强度和屈服强度分别为527.0MPa和487.0MPa,伸长率为12.3%,导电率为82.0%IACS,软化温度为520℃;采用二级时效工艺(960℃固溶2h+60%冷变形+450℃时效4h+60%冷变形+450℃时效5h),合金保持较高的电导率的同时,合金的强度及软化温度得到较大提高,抗拉强度和屈服强度分别为565.4MPa和524.1MPa,伸长率为9.8%,电导率为80.1%IACS,软化温度为560℃。显微组织分析表明,高强度主要来源于预冷变形引起的亚结构强化和弥散相的析出强化。二级时效工艺细化了析出相的尺寸,析出的弥散质点对基体的回复和再结晶阻碍作用强烈,使合金具有很高的软化温度。
2009年03期 v.30;No.111 141-145页 [查看摘要][在线阅读][下载 111K] [下载次数：471 ] |[引用频次：61 ] |[阅读次数：1 ] - 高家诚;陈志强;明文良;
针对罐盖拉环5182铝合金烤漆后需有足够高的强度来满足实际需要,探讨了中间退火工艺对该合金性能的影响。通过拉伸试验、维氏硬度、显微组织、扫描电镜和耐烘烤、涂层等方法测试分析。结果表明:5182合金250℃×3h半退火的带材,比完全退火工艺350℃×3h的带材,涂层前后的抗拉强度和屈服强度提高了10~15MPa,伸长率也有小幅度的升高。并将该工艺应用于国内某品牌罐盖拉环料的生产,取得良好效果。
2009年03期 v.30;No.111 146-149页 [查看摘要][在线阅读][下载 77K] [下载次数：503 ] |[引用频次：22 ] |[阅读次数：1 ]
- 徐方涛;夏原;李光;吴振强;
采用等离子体电解氧化技术(Plasma Electrolysis Oxidation,PEO)在铸造铝硅合金表面制备了陶瓷层,电解液为磷酸盐系列。利用PEO自动采集控制系统对工作电流、电压进行实时采集,利用表面轮廓仪、SEM对陶瓷层的粗糙度和表面形貌进行了研究。结果表明:PEO过程中存在四个典型阶段性特征。所制备陶瓷层存在孔洞和微裂纹,尺寸随处理时间延长而增大。瞬态伏安特性研究表明,PEO存在阳极氧化和击穿放电两个重要特征,陶瓷的生长主要在击穿放电阶段,其陶瓷化过程为击穿放电、高温烧结、微弧熄灭、氧化物冷凝。
2009年03期 v.30;No.111 150-153页 [查看摘要][在线阅读][下载 73K] [下载次数：180 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：1 ] - 王振廷;周晓辉;张显友;郑维;
以Ti、B4C和Fe粉为原料,利用氩弧熔敷技术在Q235钢基体表面制备出原位自生TiC-TiB2增强Fe基复合涂层。利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)对涂层的显微组织进行了分析。并分析了TiC和TiB2颗粒的形成机理和氩弧熔池的凝固特性。实验结果表明:熔敷层组织为TiC和TiB2弥散分布在α-Fe中,熔敷层与基体呈冶金结合,无裂纹、气孔等缺陷;涂层中TiC和TiB2的体积分数约为68%。形成机理主要是以固态扩散机制为主,TiC以小颗粒状和花瓣状先析出,后析出的TiB2多以六边形、短棒状存在,TiB2的组织比较粗大,TiC颗粒比较细小,TiB2的含量大于TiC含量。
2009年03期 v.30;No.111 154-159页 [查看摘要][在线阅读][下载 94K] [下载次数：373 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：1 ] - 张津;张焕鹍;欧信兵;王德仁;何业东;
以AZ31镁合金热喷涂铝涂层为研究对象,用自制的振动热扩散装置,进行一定温度热扩散或在热扩散的同时进行振动机械研磨处理,研究比较了振动热扩散对镁合金热喷铝涂层的影响。采用金相显微镜、扫描电子显微镜观察涂层表面、截面形貌,对涂层界面进行能谱分析,利用显微硬度计测量不同工艺下涂层与镁基体界面处硬度变化,利用X射线衍射分析涂层与基体界面处扩散区域相组成,用电化学工作站测得涂层极化曲线,通过盐水浸泡分析比较了不同工艺处理后镁合金的耐腐蚀性。结果表明:镁合金喷铝涂层经360~400℃保温2h热扩散或振动热扩散(机械研磨热扩散),在涂层与镁基体的界面处镁铝原子有不同程度的互扩散,并有镁铝Al12Mg17相生成,界面硬度有极大提高,振动热扩散使涂层明显致密化并形成连续析出相,能有效提高涂层的耐腐蚀性能。
2009年03期 v.30;No.111 160-164页 [查看摘要][在线阅读][下载 120K] [下载次数：270 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：1 ] - 骆芳;胡夏夏;孔凡志;姚建华;柴国钟;
在P20塑料模具钢表面制备了Ni/nano-SiO2复合镀层并利用CO2激光器进行强化处理。所采用的激光输出功率为2.0~3.1kW,扫描速度为0.8~2m/min。对纳米复合镀层、纳米复合镀激光强化层的显微组织结构进行分析,并测试了其硬度和耐磨性。结果表明:通过高能量密度的激光处理,强化层组织结构为多面体纳米SiO2颗粒,且消除了镀层原有缺陷(如间隙、微裂纹),强化层硬度、耐磨性在纳米复合镀层的基础上进一步提高。
2009年03期 v.30;No.111 165-169页 [查看摘要][在线阅读][下载 133K] [下载次数：201 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：1 ] - 郝建军;黄继华;刘洪杰;赵建国;李建昌;马跃进;
利用DZ-1400型电火花沉积/堆焊机,以工业纯钛TA2为电极,以工业纯氮为保护气和反应气,在TC4钛合金表面上制备了TiN/Ti复合涂层。用SEM、XRD、AES等仪器对涂层、物相、微观结构、元素组成及界面行为进行分析,测定了涂层的显微硬度,利用自制磨损试验机对比了涂层与淬火回火65Mn的磨损性能。结果表明,TiN/Ti复合涂层与基体形成良好的冶金结合,涂层主要由钛和反应合成的TiN、Ti2N相组成,组织致密、均匀、连续,涂层平均显微硬度可达1390HV0.1,约是基体硬度的6.3倍,涂层耐磨性良好。
2009年03期 v.30;No.111 170-173页 [查看摘要][在线阅读][下载 89K] [下载次数：276 ] |[引用频次：24 ] |[阅读次数：1 ] - 罗来马;俞佳;刘少光;孙乃荣;赵琪;郦剑;
采用高速电弧喷涂技术在20钢表面制备了FeMnCr/Cr3C2涂层。结合光学显微镜、维氏硬度、X射线衍射、场发射扫描电子显微镜、能谱分析等分析方法对喷涂层的微观组织和性能进行研究。结果表明:FeMnCr/Cr3C2涂层具有固溶体相和氧化物相相互间隔的层叠结构特点;涂层具有较高的结合强度和显微硬度,良好的抗热震性和耐高温冲蚀磨损性能。
2009年03期 v.30;No.111 174-177页 [查看摘要][在线阅读][下载 71K] [下载次数：189 ] |[引用频次：21 ] |[阅读次数：1 ] - 郭永强;孙荣禄;雷贻文;郭喜华;
采用激光熔覆技术在H13钢表面制备出原位自生TiC颗粒增强Ni基复合涂层,利用扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪对熔覆层组织、成分和物相进行了分析,并测试了熔覆层显微硬度和耐磨性能。结果表明,激光熔覆层与基体呈良好的冶金结合,涂层中无裂纹、气孔等缺陷。涂层组织由γ-Ni、Cr7C3和TiC等相组成,原位自生TiC颗粒多呈菱形,尺寸在1~3μm之间,涂层显微硬度(800~1000 HV0.2)明显高于基体的显微硬度(300 HV0.2)。激光熔覆层中存在颗粒强化和细晶强化等多种强化作用,显著提高了H13钢的耐磨性能。
2009年03期 v.30;No.111 178-181+191页 [查看摘要][在线阅读][下载 127K] [下载次数：478 ] |[引用频次：19 ] |[阅读次数：1 ] - 张丽娟;林晓娉;刘春阳;王志平;丁坤英;贾鹏;
研究了高速微粒轰击NiCoCrAlY粘结层后的热障涂层热生长氧化物(TGO)的生长过程。结果表明:等离子喷涂涂层1050℃×72h高温氧化后TGO出现明显分层现象,而经过高速微粒轰击涂层1050℃×96h高温氧化后TGO形貌更为平坦且无分层现象发生。此外,NiCoCrAlY粘结层经高速微粒轰击后产生大量的位错网;TGO进入稳态氧化阶段时间缩短,稳态氧化阶段时间延长。涂层抗高温氧化性能明显提高。
2009年03期 v.30;No.111 182-186页 [查看摘要][在线阅读][下载 129K] [下载次数：226 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：1 ] - 杨晖;潘少明;
利用超音速等离子喷涂在经过磨抛处理的45钢基体光滑表面制备WC-12Co涂层,通过扫描电镜观察,对扁平粒子和涂层的微观结构以及结合机理等进行了探讨研究。涂层内部的结合以机械结合为主;涂层与基体的结合是以机械结合为主,还伴有部分冶金结合、物理结合和扩散。高速的未完全熔化的喷涂粒子射流在撞击基体时,硬质相WC能够嵌入到基体内部,与基体互相咬合,物理结合作用增强,从而提高了涂层与基体的结合强度。
2009年03期 v.30;No.111 187-191页 [查看摘要][在线阅读][下载 100K] [下载次数：447 ] |[引用频次：37 ] |[阅读次数：0 ]