- 竺培显;周生刚;孙勇;黄文芳;杨秀琴;许健;张瑾;
利用键参数函数理论分析了第三组元Bi或Sn作为Al-Pb非混溶体系实现冶金结合一体化的可行性,并采用液-固包覆成型的方法制得了Al-Bi-Pb及Al-Sn-Pb层状复合材料,通过SEM、EDS等检测手段分析研究试样的显微组织,并讨论了界面的扩散现象。结果表明:第三组元Bi或Sn的引入将Al、Pb的混合焓ΔHmin降低到零以下,在扩散动力学作用驱使下使各元素间在界面处发生了迁移和互扩散,形成了成分调控区,表现为一条状的均质固溶体带,实现了Al与Pb之间的冶金结合。
2009年04期 v.30;No.v.30 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 106K] [下载次数：207 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：5 ] - 岳云龙;赵娜;蒋小飞;李阳;吴海涛;文明;
通过对Ti2AlC/TiAl(Nb、B)复合材料进行快速热处理,研究了Ti2AlC/TiAl(Nb、B)复合材料在900℃、1000℃空气中的氧化行为。研究表明,Ti2AlC/TiAl(Nb、B)复合材料抗氧化性有所提高,抗氧化性的改变是由于改善氧化膜的粘附性以及晶界扩散发生选择性氧化而造成的,具有良好保护性的氧化膜提高了复合材料的抗氧化性。
2009年04期 v.30;No.v.30 6-9页 [查看摘要][在线阅读][下载 118K] [下载次数：172 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：5 ] - 赵如龙;孙勇;段永华;鲁俐;殷国祥;
以工业用铝合金和锡为原料,利用机械振动的方法,去除铝表面的氧化膜,采用固-液复合法,制备Al/Sn复合材料。并对其附着强度、电导率、结合界面进行了检测,研究表明,通过此方法制备出的Al/Sn复合材料界面结合良好,兼有铝的优良导电性能和锡的焊接性能,且制备工艺平稳、简单、易控制和调整,具有良好的工业运用前景。
2009年04期 v.30;No.v.30 10-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 75K] [下载次数：167 ] |[引用频次：11 ] |[阅读次数：5 ] - 刘波波;王芬;朱建锋;李云明;
以Ti、Si和活性炭粉为主要原料,利用热压烧结工艺合成了Ti3SiC2/TiC复相陶瓷。研究了工艺条件尤其是不同保温保压时间对合成产物相组成及微观结构的影响,并结合XRD、SEM和热力学分析等探讨了反应合成机理。结果表明:热压温度为1400℃,25MPa保温保压4h时,得到了均匀、致密的Ti3SiC2/TiC强夹层复合陶瓷,其中TiC颗粒均匀地分布在Ti3SiC2陶瓷基体中;同时保温保压时间对Ti3SiC2/TiC的合成起关键作用。
2009年04期 v.30;No.v.30 14-16+21页 [查看摘要][在线阅读][下载 68K] [下载次数：203 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：3 ] - 王武孝;亢春生;范志康;董志乔;
采用无压浸渗技术制备Al2O3f/Mg-9Al复合材料,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、布氏硬度计,研究了稀土Nd及热处理对复合材料组织和性能的影响。结果表明:在复合材料中添加稀土Nd元素变质处理后,基体合金的显微组织得到明显的细化,同时Mg2Si相的形成和生长得到抑制;热处理后,组织中的灰色Mg2Si相明显增加,呈现均匀分布,-βMg17Al12相在晶界上弥散分布;稀土Nd和热处理对复合材料硬度的提高都有促进作用,添加稀土Nd后复合材料的硬度从133HB增加到150HB,固溶和时效热处理后,复合材料的硬度分别达到232HB、262HB。
2009年04期 v.30;No.v.30 17-21页 [查看摘要][在线阅读][下载 117K] [下载次数：186 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：4 ] - 谭舒平;韩杰才;
以Al2O3和TiC粉体为原料,经热压烧结制备了TiC-Al2O3复合陶瓷材料,采用Vickers硬度仪在TiC-Al2O3复合陶瓷材料表面引入裂纹,结合扫描电镜组织分析及XRD衍射仪物相分析,研究了不同热处理温度对TiC-Al2O3复合陶瓷材料裂纹愈合情况及其力学性能的影响规律。结果表明,TiC-Al2O3复合陶瓷材料光滑试样的平均抗弯强度为600MPa,引入裂纹后平均抗弯强度下降至200MPa;分别经800℃、1000℃1、200℃×4h治愈后,抗弯强度明显回升,治愈温度为800℃时,平均强抗弯度接近500MPa,是未经热处理试样平均抗弯强度的2.5倍;1000℃时平均抗弯强度为352MPa,1200℃时平均抗弯强度为259MPa。XRD衍射分析表明,热处理使TiC-Al2O3陶瓷中的TiC发生氧化反应,生成TiO2填充裂纹是材料愈合和抗弯强度提高的主要原因;治愈温度超过800℃后,锐钛矿TiO2转变为金红石TiO2时产生裂纹,降低了材料的强度。
2009年04期 v.30;No.v.30 22-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 62K] [下载次数：163 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：3 ] - 李燕;刘宁;
采用化学镀工艺在碳纳米管表面镀Co,采用粉末冶金法真空烧结制备了不同碳纳米管含量的Ti(C,N)-Co金属陶瓷。研究了不同含量的碳纳米管对Ti(C,N)-Co金属陶瓷组织和力学性能的影响。结果表明,金属陶瓷的组织中具有黑芯-灰壳结构和白芯-灰壳结构,Ti(C,N)-Co金属陶瓷的断裂韧性和硬度随碳纳米管含量的增加先增高后降低。金属陶瓷的断裂韧性在碳纳米管含量为0.5wt%时达到最大,比未加碳纳米管的试样断裂韧性提高了113%;金属陶瓷的硬度在碳纳米管含量为1.0wt%时达到最大,比未加碳纳米管的试样硬度提高了44%。
2009年04期 v.30;No.v.30 25-28+33页 [查看摘要][在线阅读][下载 88K] [下载次数：260 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：4 ] - 王军丽;徐瑞东;胡双丽;
脉冲电沉积制备了Ni,Ni-P,Ni-W-P合金薄膜和Ni-W-P/CeO2-SiO2纳米复合薄膜,研究了薄膜材料的高温氧化动力学特征。结果表明:在100~800℃范围内氧化1h时,纳米复合薄膜氧化增重率与氧化温度的氧化动力学曲线近似符合抛物线的递增规律;在300℃下氧化1~5h时,氧化增重率与氧化时间的氧化动力学曲线近似符合直线的递增规律;氧化温度低于400℃时,纳米复合薄膜的基质金属晶粒长大不明显;氧化温度提高到800℃时,纳米复合薄膜表面的氧化膜连续致密,没有裂纹、剥离和脱落,而Ni-W-P合金薄膜表面的氧化膜已变得疏松,甚至产生了微裂纹和针孔;CeO2和SiO2纳米颗粒在Ni-W-P基质金属中的嵌入,在提高纳米复合薄膜组织结构致密性的同时,也明显提高了抗高温氧化性能。
2009年04期 v.30;No.v.30 29-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 100K] [下载次数：139 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：5 ] - 吴茂;何新波;孟菲菲;曲选辉;
采用Sn-2.5Ag-2.0Ni焊料钎焊两种化学镀Ni(P)后的SiCp/Al复合材料。由于P含量的不同,SnAgNi焊料与Ni(P)镀层之间生成了两种不同的微观结构。SnAgNi/Ni(5%P)接头中致密的Ni3Sn4金属间化合物(IMC)层导致了较低的Ni扩散速度和Ni3Sn4生长速度。而SnAgNi/Ni(10%P)焊料接头中疏松的Ni3Sn4化合物使Ni具有较高的扩散速度,从而导致较高的Ni3Sn4生长速度,这也影响了接头的剪切强度。前者的断裂主要是由Ni3Sn4化合物的生长和微裂纹的生成造成的,而后者主要是Ni向焊料中扩散使得基体和镀层之间形成了孔洞,从而导致SiCp/Al复合材料与Ni(P)镀层结合力的迅速降低。
2009年04期 v.30;No.v.30 34-38+43页 [查看摘要][在线阅读][下载 144K] [下载次数：162 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：2 ] - 郝清滨;李成山;郑会玲;熊晓梅;刘国庆;胡锐;
采用粉末装管法(PIT)制备(Bi,Pb)2Sr2Ca2Cu3Oy(Bi-2223)超导带材,通过X射线衍射仪、扫描电镜研究热处理气氛对Bi-2223晶粒尺寸、结晶度及相组成的影响。研究结果表明:采用空气热处理有利于Bi-2223晶粒的长大;采用7.5%O2-Ar气氛热处理带材中存在较少的非超导相,且Bi-2223的结晶度较高;通过一种复合气氛热处理(热处理过程中使用两种气氛),带材Bi-2223晶粒尺寸较大且非超导相较少。工艺优化后最终带材的临界电流密度超过20000A/cm2(自场,77K)。
2009年04期 v.30;No.v.30 39-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 98K] [下载次数：115 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：5 ]
- 张朋;张福成;王天生;郑春雷;韩波;吕博;郑炀曾;
研究了19Mn2Cr2NiMoAl低碳合金钢表面获得硬贝氏体组织的热处理工艺及其组织结构特征。利用自行设计的滴注式可控气氛全自动渗碳炉渗碳,然后将试样加热进行奥氏体化处理,并直接淬入盐浴中,保温不同时间进行等温淬火。利用光学显微镜、透射电镜以及显微硬度计对热处理后19Mn2Cr2NiMoAl钢渗碳层的组织和硬度进行分析研究。结果表明,该钢经过230℃保温48h等温淬火后获得最佳的组织结构,其组织特征是,表层是平均尺寸约为80nm的贝氏体铁素体层片,片间为平均厚度为十几纳米的残余奥氏体膜组织;过渡层是硬贝氏体和低碳马氏体的混合组织;心部是低碳马氏体组织。由此获得的试样的表层硬度达到620HV,而心部的硬度为460HV。
2009年04期 v.30;No.v.30 44-47页 [查看摘要][在线阅读][下载 137K] [下载次数：297 ] |[引用频次：13 ] |[阅读次数：5 ] - 刘江南;束国刚;石崇哲;王正品;
采用阶梯能量夏氏V型缺口冲击试验法研究了P91钢在冲击弯曲破断时,裂纹的萌生、亚临界生长、失稳扩展三个阶段与力-位移曲线及断口的对应关系,研究了裂纹的亚临界生长与失稳扩展速率。结果表明,裂纹萌生于屈服后的第2个力-位移曲线峰值。裂纹亚临界生长的临界尺寸对应于力-位移曲线平台后的第2个下跌槛。裂纹亚临界生长对应于断口上的启裂区。裂纹失稳扩展对应于断口上的扩展区。在启裂前区裂纹以较低速率波动亚临界生长,启裂后区裂纹的亚临界生长速率更趋减缓。裂纹失稳扩展的前期扩展速率很高,后期则迅速下降。P91钢裂纹的缓慢亚临界生长和占总冲击能量66%的裂纹亚临界生长能量,保证了钢的强韧性优良,抗过载能力优良,工程服役的安全性高。
2009年04期 v.30;No.v.30 48-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 101K] [下载次数：368 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：6 ] - 江海涛;唐小勇;唐荻;刘强;
利用电子背散射衍射技术(EBSD)技术分析了两种不同热处理工艺下的TRIP800钢板取向分布、晶粒角度、显微织构与残余奥氏体的分布及其稳定性,并结合试验钢的力学性能进行了讨论。研究表明:两类试验退火钢的晶粒没有优势的取向分布,呈现较弱的织构;面心立方晶粒中的取向以{001}<100>与{011}<100>较多;残余奥氏体大多以分布在晶界上为主,但拉伸断裂后基本上消失,即产生了相变诱导塑性(TRIP)效应,而体心立方晶粒内部的残余奥氏体相对稳定,断裂后还有部分稳定的存在。
2009年04期 v.30;No.v.30 53-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 98K] [下载次数：351 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：5 ] - 许峰云;白秉哲;方鸿生;
建立了粒状组织钢的微观力学模型,根据实际的应力-应变曲线分离出了铁素体基体的屈服强度及加工硬化率,并讨论了铁素体基体的强度对粒状组织钢屈服强度的影响,结果表明,在马氏体含量一定时,粒状组织钢的屈服强度随铁素体基体屈服强度的增加而线性增加,并与铁素体基体的加工硬化率成指数函数关系;通过微合金化提高铁素体基体的强度是提高粒状组织钢屈服强度的重要途径。
2009年04期 v.30;No.v.30 57-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 83K] [下载次数：365 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：4 ] - 樊湘芳;叶江;蒋文凤;
对1Crl8Ni9Ti不锈钢焊接接头进行激光熔凝试验并优化工艺参数。利用扫描电镜、能谱仪、金相显微镜对熔凝层进行检测和对试样进行抗腐蚀性试验。结果表明:激光熔凝层比不锈钢基体具有更强的耐蚀性,特别是焊接接头的薄弱环节-近焊缝区,经激光熔凝后,应力腐蚀倾向减小,抗晶间腐蚀能力有所提高,这对改善焊接接头的抗腐蚀均匀性有利。
2009年04期 v.30;No.v.30 61-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 76K] [下载次数：248 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：3 ] - 刘庆锁;吴小萍;何煊坤;卢雪梅;
采用扫描电子显微镜观察了Fe-0.88C-1.35Si-1.03Cr-0.43Mn钢不同相变产物的表面浮凸形貌,并使用光学及透射电子显微镜研究了等温10min条件下,上、下贝氏体相变产物的显微组织,以期获得有关贝氏体相变的新认识。结果表明,380℃等温10min条件下形成的上贝氏体呈现短棒状光学显微形貌,其精细结构由亚条排列组合而成,从而表面浮凸显示出边界不清晰、衬度不连续条状形貌;200℃等温10min条件下形成的下贝氏体呈现针状光学显微形貌,其精细结构显示为宽度尺寸在纳米数量级、长度却在μm数量级的片条;含硅钢的上、下贝氏体在相变早期以各自的相变方式形成。
2009年04期 v.30;No.v.30 65-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 84K] [下载次数：161 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：4 ] - 石巨岩;昌敬源;谢贵生;田晓青;张丙静;
对采用等离子弧焊(PAW)打底+熔化极氩弧焊(MIG)盖面的2205双相不锈钢平板焊接接头分别进行不同温度的固溶处理,并对热处理后的焊缝部位进行奥氏体和铁素体的两相比例检测,以及显微组织分析及低温冲击韧性检测。结果表明:随固溶温度上升,焊缝铁素体含量逐渐增多;低温冲击韧性值单调升高。当固溶温度低于1000℃时,因σ相的析出,导致焊缝冲击韧性急剧下降。
2009年04期 v.30;No.v.30 69-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 70K] [下载次数：408 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：7 ] - 魏斌;白真权;尹成先;李为卫;
采用金相显微镜、电子能谱分析仪、透射电子显微镜、FeCl3溶液浸泡法和循环极化曲线法研究了固溶处理对2205双相不锈钢组织和点腐蚀性能的影响。结果表明,经1050℃×2h水冷固溶处理后,实验钢中α和γ两相体积含量约各占一半,组织均匀且细化,在6%FeCl3溶液中的临界点蚀温度为45℃,在3.5%NaCl溶液中的点蚀电位Eb和保护电位Ep均为1028mV,表现出良好的耐点蚀性能。经950℃固溶处理后组织中析出σ相,σ相导致其抗点蚀性能下降。
2009年04期 v.30;No.v.30 73-76页 [查看摘要][在线阅读][下载 86K] [下载次数：827 ] |[引用频次：40 ] |[阅读次数：6 ] - 王智慧;俞长丽;贺定勇;
采用埋弧堆焊方法在Q235低碳钢基体上制备了Fe-Cr-C耐磨堆焊层。利用光学显微镜、SEM和TEM分析了堆焊合金的显微组织,并进行了磨粒磨损试验。结果表明,焊后热处理(850~1000℃)未改变堆焊合金组织中的初生碳化物和共晶碳化物的基本形貌,但堆焊层表面宏观硬度与焊态相比约降低25%。经过同样的热处理过程,初生碳化物的硬度降低较少,平均降低约5%。经过热处理后基体的硬度平均降低约为39%。焊后热处理对Fe-Cr-C耐磨堆焊合金磨粒磨损性能的影响较大,焊后经过850℃~1000℃加热30min,相对耐磨性只能达到焊态的16%~32%。热处理后碳化物和基体的匹配关系发生恶化是造成耐磨性降低的主要原因。
2009年04期 v.30;No.v.30 77-80页 [查看摘要][在线阅读][下载 110K] [下载次数：698 ] |[引用频次：25 ] |[阅读次数：4 ] - 周正;冯毅;
对亚共晶、共晶及过共晶Al-Si合金经熔体温度处理后的凝固组织进行了研究。研究表明,在共晶Al-12wt%Si及过共晶Al-20wt%Si合金的过热处理凝固组织中出现了晕圈,而在亚共晶Al-7wt%Si合金的凝固组织中却没有出现晕圈组织,表明晕圈的形成与合金成分有关。高于一定温度进行熔体温度处理时,共晶(Al-12wt%Si)合金的晕圈现象将消失。晕圈现象消失的原因是过热温度改变Al-Si合金的共晶共生区的结果。熔体的过热状态是晕圈组织形成的重要条件。
2009年04期 v.30;No.v.30 81-84页 [查看摘要][在线阅读][下载 95K] [下载次数：365 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：4 ] - 吴海宏;邓鹏辉;张世兴;朱宏瑜;
以铝合金时效强化动力学为理论基础,研究了时效处理工艺参数对7A04铝合金组织和性能的影响,得到了优化的分级时效工艺。在此基础上,建立了时效强化相类型、尺寸、体积分数与铝合金屈服强度关系的计算模型;给出了固溶强化、弥散强化对铝合金屈服强度影响的统一表达式;并利用该模型对7A04高强铝合金单级时效和二级时效处理后的屈服强度进行了预测。计算结果表明,在达到最大时效强度前,屈服强度计算结果与实验测量结果基本一致;此后,由于强化相体积分数计算偏差增加,屈服强度计算的准确度有所下降。
2009年04期 v.30;No.v.30 85-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 73K] [下载次数：848 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：3 ] - 陈立佳;赵波;田宇兴;车欣;
为了确定固溶处理和时效处理对Al-4%Mg-0.3%Ce挤压变形铝合金的疲劳变形和断裂行为的影响,在不同外加总应变幅下进行应变控制的室温低周疲劳试验。结果表明,固溶处理可提高Al-4%Mg-0.3%Ce挤压变形铝合金的疲劳寿命,而时效处理则导致合金的疲劳寿命有所降低;不同处理状态的Al-4%Mg-0.3%Ce挤压变形铝合金在较高外加总应变幅下疲劳变形时,均可发生动态应变时效。此外,疲劳断口形貌观察表明,不同处理状态的Al-4%Mg-0.3%Ce挤压变形铝合金中,疲劳裂纹均是以穿晶方式萌生于试样表面并以穿晶方式扩展。
2009年04期 v.30;No.v.30 89-93页 [查看摘要][在线阅读][下载 92K] [下载次数：289 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：5 ] - 刘立坤;杨弋涛;黄龙辉;翟胤;邵光杰;
围绕不同形变温度与连铸态6082铝合金的组织以及时效后的合金硬度之间的关系,通过偏光显微组织分析、硬度测试对连铸态6082铝合金形变热处理进行了研究。结果表明,形变热处理可以有效改善连铸态6082铝合金的组织和性能。一定压下量的形变热处理试样经时效后的硬度要明显高于直接在相同温度固溶后时效的硬度。变形温度对其组织的影响不大,压下量对组织的影响较为明显,压下量越大,其组织的条带越窄。550℃高温变形后在170℃保温箱中时效8h,可使硬度有大幅度的提高。
2009年04期 v.30;No.v.30 94-98页 [查看摘要][在线阅读][下载 102K] [下载次数：379 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：4 ] - 王敬丰;赵亮;潘复生;汤爱涛;丁培道;
采用金相分析、拉伸实验、动态机械热分析等方法研究了时效处理(T5)、固溶处理(T4)及固溶后时效处理(T6)三种不同热处理工艺对挤压态AZ61镁合金显微组织、力学性能及阻尼性能的影响。研究表明:与挤压态的AZ61镁合金相比,T5态与T6态的强度明显提高,且T6态仍保持了一定的塑性;T4态虽未提高其强度,但提升了合金的伸长率。而在阻尼性能方面,挤压态和T5态的阻尼性能较差,T4态和T6态与应变相关部分的阻尼得到了大幅度提升。通过Granato-Lücke理论可以很好的解释不同热处理工艺对AZ61镁合金阻尼性能的影响规律。
2009年04期 v.30;No.v.30 99-102页 [查看摘要][在线阅读][下载 71K] [下载次数：628 ] |[引用频次：19 ] |[阅读次数：7 ] - 李克杰;李全安;井晓天;陈君;张兴渊;张清;
采用XRD、OM、SEM和EDS等手段研究了Sb对Mg-6Al-1.2Y-0.9Nd镁合金组织和力学性能的影响。结果表明,该镁合金中加入0.5wt%~2.0wt%的Sb后,合金的显微组织得到细化,Sb优先与RE形成以Sb3Y5或YSb为主的高熔点弥散颗粒质点。在研究范围内,随Sb含量增加,合金的常温和高温力学性能略有升高然后降低,最后又升高;而合金的伸长率呈现先降低后升高的趋势。合全的拉伸断口为具有塑性特征的准解理断裂。
2009年04期 v.30;No.v.30 103-107页 [查看摘要][在线阅读][下载 115K] [下载次数：139 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：4 ] - 夏鹏举;蒋百灵;张继源;张菊梅;袁森;
研究稀土Nd和冷却速度对AZ91镁合金共晶组织及β相形貌的影响,分析了Nd和冷却速度与合金组织之间的相关规律。结果表明:加Nd变质对β相分布、形貌的影响效果随着冷却速度的减小而增大。Nd的作用机理主要通过改变树枝晶α-Mg枝晶的间距,进而影响β相的数量和分布形貌,而对α-Mg的晶粒尺寸影响不大。β相的显微硬度为344HV,为基体α-Mg的4.5倍。由于β相的存在,造成两相材料的变形不协调,在界面附近产生应力集中,从而在界面处易诱发裂纹源。在铸型冷却能力较小时,加入Nd进行变质处理可以减少共晶β相的数量,增大其分散度。此外,Nd的加入还可在基体中形成杆状Al11Nd3金属间化合物。
2009年04期 v.30;No.v.30 108-113页 [查看摘要][在线阅读][下载 116K] [下载次数：321 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：4 ] - 张萤;彭开萍;林雪慧;
采用平行模压和交叉模压两种模压形变方式细化H62黄铜,用光学显微镜、SEM和TEM观察了黄铜经不同模压形变方式后试样的显微组织。结果表明:H62黄铜经模压形变后的试样中出现了亚微米和纳米尺寸的形变孪晶。与平行模压试样相比,交叉模压后试样的晶粒尺寸更小,并在晶粒内有更密集和更均匀的亚微米和纳米尺寸的形变孪晶。通过对试样截面和表面显微硬度的分析:交叉模压形变后的试样比平行模压形变后的试样具有更好的组织均匀性和更高的硬度值。
2009年04期 v.30;No.v.30 114-119页 [查看摘要][在线阅读][下载 187K] [下载次数：190 ] |[引用频次：18 ] |[阅读次数：5 ]
- 马世宁;巴德玛;
利用表面机械加工法在具有回火索氏体组织的38CrSi合金钢表面制备了纳米结构层,利用X射线衍射和透射电镜等分析技术,对距表面不同深度处渗碳体相的微观结构特征及物相组成进行研究,分析38CrSi合金钢表面纳米化过程中渗碳体相的细化过程。结果表明,铁素体基体细化过程中,渗碳体颗粒在切变力作用下形成细小颗粒的同时还发生了溶解。在应变量和应变速度较高的最表面,渗碳体颗粒溶解较严重,分析表明高密度位错产生的高界面能、应力集中以及能量波动是使得渗碳体颗粒发生切变和溶解主要原因。
2009年04期 v.30;No.v.30 120-123页 [查看摘要][在线阅读][下载 79K] [下载次数：187 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：5 ] - 韩莉;赵程;
用活性屏离子渗氮(ASPN)技术对40Cr钢进行快速离子渗氮技术的研究。本项研究是利用氮在奥氏体与铁素体中分别具有不同的溶解度和扩散速度的特性,采用了在共析温度以上短时间溶氮和在共析温度以下长时间扩散渗氮的两种不同的渗氮机制,进行交替渗氮处理。试验结果表明,采用这种新的渗氮工艺不仅可以显著提高渗氮处理中氮在钢中的内扩散速度,而且渗氮层具有较高的硬度。这种快速渗氮工艺可以用"吸收-扩散"渗氮模型进行解释。
2009年04期 v.30;No.v.30 124-128页 [查看摘要][在线阅读][下载 77K] [下载次数：395 ] |[引用频次：22 ] |[阅读次数：5 ] - 罗宏;龚敏;曾宪光;
为了研究表面渗铝的SUS316ss在秸秆锅炉过热器中的应用,用金相显微镜和扫描电镜观察表征了SUS316ss渗铝层的断面形貌,分析了渗铝层显微硬度随深度的变化,用失重法测试了SUS316ss及其渗铝后在6%FeCl3+0.05mol/L HCl溶液中的耐蚀性,1000℃下的抗高温氧化,及表面沉积HCl-H2O-NaCl-KCl-NaOH-Na2SO4-K2SO4多相混合物在500℃下的耐蚀性。结果表明:SUS316ss表面渗铝层结构致密,渗层厚度为35μm;在6%FeCl3+0.05mol/L HCl溶液中,SUS316ss发生了严重孔蚀,渗铝后表面发生轻微孔蚀;渗铝SUS316在1000℃下加热,表面和断面形貌完好,耐高温氧化性提高了5~8倍;在500℃下表面沉积多相混合物,渗铝的SUS316ss耐腐蚀性提高7~8倍。
2009年04期 v.30;No.v.30 129-133页 [查看摘要][在线阅读][下载 105K] [下载次数：190 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：5 ] - 胡春华;马世宁;乔玉林;王长生;孙晓峰;
应用SEM、EDS、AES及XPS等分析方法对45钢表面离子渗硫层的组成结构的研究结果表明,渗硫层由沉积于基体表面的硫化物沉积层与少量硫元素渗入基体表层形成的扩散层组成,硫化物沉积层中主要生成了FeS及少量的FeS2,硫化物扩散层中主要形成了FeS。渗硫层的结构组成与减摩性能实验结果结合说明,离子渗硫表面的摩擦因数与未渗表面相比始终较低,是因为离子渗硫层的硫化物沉积层与硫化物扩散层分别在摩擦过程中的不同阶段发挥了减摩润滑作用,且摩擦表面始终存在分解再生的硫化物。
2009年04期 v.30;No.v.30 134-137页 [查看摘要][在线阅读][下载 74K] [下载次数：302 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：4 ] - 罗来马;俞佳;郦剑;
采用溶胶-凝胶法在45钢表面制备了Al2O3陶瓷涂层,研究了通过化学镀Ni-P层为中间过渡层对45钢表面Al2O3陶瓷涂层性能的影响。通过压入法和划痕法研究了膜基结合强度,观察了复合涂层压痕和划痕形貌,通过扫描电子显微镜(SEM)对复合涂层表面形貌进行了分析。结果表明,中间层与基体材料、Al2O3层与中间层结合良好,涂层均匀致密,表面显微硬度最大值为1030HV,压入法结果表明膜与45钢基体结合较好。
2009年04期 v.30;No.v.30 138-141页 [查看摘要][在线阅读][下载 70K] [下载次数：498 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：4 ] - 卢金斌;王志新;席艳君;
在Q235钢基体上采用等离子弧熔覆添加30%镍包碳化钨的Fe-Cr-B-Si合金粉末,制备了具有冶金结合的复合涂层。采用SEM、EDS、XRD等研究了涂层的组织,利用显微硬度计测试了涂层的显微硬度分布。结果表明:Q235钢表面经等离子熔覆的复合涂层厚度可达2.5mm,无裂纹、气孔等缺陷。涂层中WC颗粒部分溶解于铁基合金,WC与涂层界面形成厚达数微米的反应层,有效提高了WC与涂层间界面结合强度,其组织主要由γ-Fe和α-Fe为基,Cr23C6、Fe6W6C、WC、W2C、Cr7C3等强化相组成,熔覆层的显微硬度可达650~830HV0.2。
2009年04期 v.30;No.v.30 142-145页 [查看摘要][在线阅读][下载 86K] [下载次数：623 ] |[引用频次：28 ] |[阅读次数：5 ] - 高亚丽;王存山;熊党生;刘红宾;
采用能量密度不同的两种工艺在AZ91HP镁合金表面激光熔覆Cu-Zr-Al非晶复合涂层。结果表明,激光能量密度分布均匀的矩形光斑所制备的合金涂层中不含非晶相,主要是由Cu、Zr、Mg组成的多种晶体相;而在激光能量密度集中分布的圆形光斑作用下,涂层形成了非晶加纳米晶复合相,非晶含量可高达60.56%,涂层的耐磨蚀性较矩形光斑所形成的晶体相涂层有所提高,而且所制备的非晶复合涂层的力学性能和化学性能显著高于原始镁合金。
2009年04期 v.30;No.v.30 146-150+155页 [查看摘要][在线阅读][下载 137K] [下载次数：396 ] |[引用频次：24 ] |[阅读次数：4 ] - 杨文锋;
在1Cr18Ni9Ti型不锈钢基体表面,采用等离子喷涂技术制备Fe-Ni-B(Fe70Ni27B3,wt%)屏蔽涂层。采用X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)及能谱仪(EDX)对涂层的微观结构、物相组成及元素分布进行了研究,并对涂层的屏蔽效果进行了测试。结果表明,Fe-Ni-B屏蔽涂层呈均匀的层片状累积结构,具有屏蔽功能的含硼相主要为Fe2B,另外还含有(Fe,Ni)相和少量的Fe7B相。从Fe-Ni-B涂层表面到基体方向,硬度较大的硼化物浓度逐渐降低,相应的硬度也随之减小。Fe-Ni-B涂层能明显提高不锈钢基材的热中子吸收率。
2009年04期 v.30;No.v.30 151-155页 [查看摘要][在线阅读][下载 93K] [下载次数：142 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：4 ] - 陈飞;周海;潘俊德;
利用双层辉光等离子渗金属技术,在钛合金表面渗钽形成扩散层。测量了渗层的显微硬度及钽元素在渗层中的分布,用XRD观察分析了渗层的相结构。并采用WTM-1型球-盘磨损实验机对渗层的摩擦磨损性能进行了研究,采用CS300P型电化学腐蚀工作站在0.5mol/L的稀硫酸溶液中对渗层的耐蚀性能进行了研究。结果表明:在Ti6Al4V合金基体表面形成10μm厚的渗层,表面显微硬度值达到530HV(载荷为0.49N),渗层主要由正方晶-βTa组成。渗层摩擦学性能得以提高,摩擦系数从原来的0.35降为0.20。钛合金渗钽后表面腐蚀速率明显减慢,耐蚀性能进一步提高。
2009年04期 v.30;No.v.30 156-159页 [查看摘要][在线阅读][下载 59K] [下载次数：239 ] |[引用频次：22 ] |[阅读次数：5 ] - 许长庆;李贵江;
利用激光表面合金化技术在AISI321不锈钢表面制备了TiC增强复合涂层。X射线衍射结果表明,复合涂层主要由TiC、Cr6C23和奥氏体相组成;金相观测显示复合涂层组织细小、均匀,无裂纹和气孔,与基体形成良好的冶金结合;激光表面合金化复合涂层显微硬度达400HV,约为基体的2倍,且呈阶梯分布;在室温油润滑磨损试验条件下,复合涂层磨损量和摩擦系数均小于基体;利用扫描电子显微镜观测到复合涂层磨损表面划痕较浅且平滑,无明显的犁沟、粘着、剥落现象,表现出了优异的耐磨性。
2009年04期 v.30;No.v.30 160-163页 [查看摘要][在线阅读][下载 87K] [下载次数：234 ] |[引用频次：17 ] |[阅读次数：7 ] - 张守全;朱警雷;王海涛;黄继华;张华;赵兴科;
以钛铁粉、铁粉、镍粉、蔗糖为原料,通过前驱体热分解复合技术制备Fe-Ni-Ti-C系反应喷涂粉末,利用氧乙炔火焰喷涂技术原位合成并沉积了TiC/FeNi复合涂层。采用XRD、SEM和EDS观察分析了复合涂层的形态、相组成和组织结构,讨论了工艺参数对涂层组织性能的影响。研究结果表明:涂层基体为片状的Fe-Ni固溶体合金,增强相为弥散分布的TiC颗粒,TiC颗粒大致呈球形,粒度一般在0.5μm以下,少量的Ti2O3与TiC颗粒形成共生聚集区;TiC含量以及Fe的不同加入方式对涂层组织结构产生影响。经磨损试验TiC/FeNi复合涂层的磨损面积约为Ni60涂层的20%。
2009年04期 v.30;No.v.30 164-169页 [查看摘要][在线阅读][下载 175K] [下载次数：114 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：4 ] - 李礼斌;邵艳群;王欣;唐电;
采用纳米铂修饰获得PdO-Pt/Ti电极,同时也制备了PdO/Ti电极作为对比。研究表明,所制备的PdO-Pt/Ti涂层是由氧化钯和金属铂组成的复合涂层。纳米相铂颗粒分散在PdO涂层中,起到明显的提高表面粗糙度和表面活性面积的效果。由于采用高耐蚀的金属铂修饰,使新电极的强化寿命提高10倍以上。纳米铂修饰PdO/Ti电极可以使其电催化性能和稳定性都得到明显提高。
2009年04期 v.30;No.v.30 170-174页 [查看摘要][在线阅读][下载 67K] [下载次数：144 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：5 ] - 陈灵;曾德长;邱万奇;董小虹;黎炳雄;黄拿灿;
对M2和H13钢进行离子渗氮-多弧离子镀TiAlCrN膜复合表面改性,并采用电子探针、X射线衍射、扫描电镜、纳米压痕和微米划痕仪等手段分析了薄膜的成分、组织结构与力学性能。结果表明,不同衬底对膜的成分及微观结构影响不大。TiAlCrN/M2和TiAlCrN/H13复合膜的膜基结合力都比较高,而TiAlCrN/M2复合膜的综合力学性能优于TiAlCrN/H13。
2009年04期 v.30;No.v.30 175-179页 [查看摘要][在线阅读][下载 79K] [下载次数：350 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：4 ]
- 钟汉文;卢艳丽;陈铮;徐聪;马锐;孙立岩;
基于含应变能的微观相场动力学模型,利用结构函数归一化因子和标度函数,对Ni75Cr19Al6合金沉淀后期DO22相的粗化行为进行研究。结果表明:DO22相的结构函数归一化因子和标度函数在沉淀后期阶段均表现出标度行为,加入应变能后,DO22有序畴尺寸在非弹性"软"方向上的长大受到阻碍,DO22有序畴的体积分数也减小,结构函数的归一化结构因子和标度函数曲线峰值均小于未加应变能的值。
2009年04期 v.30;No.v.30 180-184页 [查看摘要][在线阅读][下载 87K] [下载次数：82 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：8 ] - 杨瑞成;赵丽美;王彬;陈奎;
应用固体与分子经验电子理论(EET)对含铝的α-Fe、奥氏体、马氏体的价电子结构参数进行了计算与分析,进而研究了合金元素铝对合金钢行为和性能的影响。结果表明:铝固溶于α-Fe后,含铝结构单元α-Fe-Al最强键的键强nA和键能EA都高于α-Fe的结构单元的nA、EA值(增大25%),从而强化α-Fe,并使A3点提高;铝溶入奥氏体后,导致主键络的nA、EA值的减小(约15%),从而降低了过冷奥氏体的稳定性,提高了Ms点,减少淬火钢中残余奥氏体的含量;马氏体、奥氏体中的铝削弱了C原子与Fe等金属原子间的键合力,提高了碳的活度,其结果有助于高速钢中碳化物的弥散析出等效果。
2009年04期 v.30;No.v.30 185-188+202页 [查看摘要][在线阅读][下载 85K] [下载次数：241 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：4 ] - 吴波;陈露;付金彪;张朝辉;李强;
运用相图计算技术,预测了名义成分为Ti-22Al-27Nb的Ti2AlNb基合金在热处理过程中的相结构与相转变,得到了该合金的相转变温度、相比例和各相的成分等重要信息,将材料热力学中的亚晶格模型和第一性原理总能计算相结合,对Ti2AlNb基合金中的主要组成相—O相(有序正交相)中的合金元素在各个亚晶格上的占位分数和有序化行为进行了深入研究,表明O相的有序-无序转变属于具有连续变化特征的二级相变,预测结果与现有实验结果相当吻合。
2009年04期 v.30;No.v.30 189-193页 [查看摘要][在线阅读][下载 85K] [下载次数：936 ] |[引用频次：32 ] |[阅读次数：6 ] - 张喜亮;周昌玉;
应用平衡晶界偏聚理论推算2.25Cr-1Mo钢杂质原素P晶界偏聚量的等脆化曲线。随着脆化度的增加,等脆化曲线向着低温长时间方向移动,并且具有一临界脆化温度与之对应,高于此温度的后续热处理为脱脆过程,反之为脆化过程。试验结果与本文理论对比分析表明:应用平衡晶界偏聚理论、等效时间概念及等脆化曲线可以定性和定量的分析材质连续脆化或脱脆机理。随着材质脆化加深,其临界脆化温度向着低温方向移动,起初加速脆化的步冷试验或修正步冷试验逐渐变成脱脆过程。理论计算表明运行5年和12年的加氢反应器材料临界脆化温度分别为526℃和505℃。
2009年04期 v.30;No.v.30 194-197页 [查看摘要][在线阅读][下载 51K] [下载次数：205 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：4 ] - 徐雪霞;由伟;白秉哲;方鸿生;
分析了Si对新型空冷贝氏体钢CCT图的影响。采用人工神经网络对Si含量对新型空冷贝氏体钢CCT图的影响进行了定量分析。结果表明,Si提高奥氏体形成温度,促进高温转变,抑制贝氏体转变和马氏体转变。
2009年04期 v.30;No.v.30 198-202页 [查看摘要][在线阅读][下载 68K] [下载次数：249 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：5 ]