- 李昭锐;李常清;王建彬;张琨;徐樑华;
提出了制备渗铁PAN碳纤维的一种新方法,研究了铁元素对碳纤维热行为的影响,探讨了铁元素对碳纤维热行为影响机理。结果表明,在初生纤维上浸渍Fe2(SO4)3/DMSO溶液的方法制备得到的PAN碳纤维中元素铁含量在0.26%以上,其在纤维截面上分布均匀。铁元素对碳纤维热稳定性影响与碳纤维经历的热历史有关,在1700℃以上热处理过的渗铁碳纤维热稳定性较之2200℃热处理过的碳纤维热稳定性高。同时,铁元素对碳纤维热稳定性表现出浓度效应,碳纤维中铁浓度在49μg/g以上时,碳纤维耐热氧化能力随铁元素浓度的升高而降低。研究还表明,铁元素能降低了PAN碳纤维表面C1s费米能级,从而提高了碳纤维耐热氧化性。
2013年03期 v.34;No.153 1-6页 [查看摘要][在线阅读][下载 851K] [下载次数：230 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：4 ] - 杨利颖;王进贤;董相廷;于文生;刘桂霞;
通过静电纺丝技术制备了PVP/[Y(NO3)3+Eu(NO3)3]复合纳米纤维,在700℃焙烧后得到Y2O3:Eu3+纳米纤维,然后采用双坩埚法硫化Y2O3:Eu3+纳米纤维,得到Y2O2S:Eu3+纳米纤维,并将其与固-固合成法得到的Y2O2S:Eu3+颗粒进行了比较,证明了双坩埚硫化法是一种重要的硫化方法,既可以在较低的温度下得到纯六方晶系的Y2O2S:Eu3+,又保持了Y2 O3:Eu3+纳米纤维的形貌。详细地讨论了双坩埚硫化方法的反应机理。
2013年03期 v.34;No.153 7-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 592K] [下载次数：260 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：4 ] - 徐子芳;张明旭;朱金波;闵凡飞;
鉴于粉煤灰和废弃蚌壳对环境的污染,研究了将二者复合用作水泥砂浆掺合料的可行性。通过对蚌壳进行研磨过筛处理,粒度控制在124μm左右,对比分析了不同温度烧结后蚌壳粉与室温蚌壳粉对水泥砂浆性能的影响,确定了蚌壳的适宜烧结温度和掺量。采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和热重-差热分析(TG-DTA)等手段对烧结后蚌壳粉改性砂浆水化机理进行了深入分析。研究表明:磨细蚌壳粉经850～900℃烧结后,掺量为3%时对粉煤灰水泥基材料的激发作用最显著,能促进水泥复合胶凝体系的水化,生成大量水化硅酸钙凝胶(C-S-H)和钙矾石(AFt)等水化产物,蚌壳粉改性水泥砂浆的3 d、28 d抗压强度较空白砂浆均有所提高,改性后水泥砂浆具有良好的力学性能。
2013年03期 v.34;No.153 12-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 877K] [下载次数：210 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：3 ] - 彭长浩;卢金山;邓莉萍;
以废玻璃、粉煤灰和粘土为原料,利用粉体直接烧结法制备出斜辉石-钙长石微晶玻璃,采用XRD和SEM研究粘土对微晶玻璃烧结行为和组织结构的影响。结果表明:随粘土含量增加,微晶玻璃的烧结激活能、钙长石含量以及结晶度明显增大;粘土含量≤15%时最佳烧结温度为1000℃,含量超过15%时最佳烧结温度往高温移动。1000℃烧结时含15%粘土微晶玻璃的体积密度为2.3 g/cm3,抗弯强度达到90 MPa。粘土作为固体粘接剂以及析晶晶核剂的双重作用决定了微晶玻璃的烧结行为和组织结构。
2013年03期 v.34;No.153 17-21页 [查看摘要][在线阅读][下载 524K] [下载次数：190 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：3 ] - 王黔平;刘立红;陈明华;郭相雄;吴卫华;张家生;
采用正硅酸乙酯(TEOS)、氧氯化锆(ZrOCl2.8H2O)和钛酸丁酯(TBT)为前躯体,以无水乙醇(EtOH)为溶剂通过溶胶-凝胶法制备以SiO2作为干凝胶主组分的SiO2-TiO2-ZrO2干凝胶。研究了多元干凝胶的溶胶-凝胶法制备技术、干凝胶改性技术以及各种制备工艺参数的影响规律。当原料比m(氧氯化锆)∶m(钛酸丁酯)∶m(氨水)∶m(TEOS)∶m(EtOH)=1∶2.7∶5.0∶16.7∶106.7时,经过水解、老化及溶剂替换后,制得气孔率约85%,比表面积190～210 m2/g,孔径6～30 nm,粒子直径小于20 nm,导热系数可达到0.0857 W.m-1.K-1的SiO2-TiO2-ZrO2干凝胶。
2013年03期 v.34;No.153 22-25页 [查看摘要][在线阅读][下载 342K] [下载次数：218 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：4 ] - 辛艳辉;袁合才;李佼佼;
采用水热法制备了高纯度六角相NaGdF4纳米颗粒,对样品的结构与形貌进行了表征。在980 nm激光激发下,研究了Yb3+/Tm3+共掺杂NaGdF4纳米颗粒的近红外上转换发光特性;分析了Yb3+/Tm3+共掺杂NaGdF4的能量传递机理,研究了泵浦功率与发光强度的关系。结果表明:共掺杂NaGdF4纳米颗粒在980 nm下可发射出800 nm的强近红外光,其与475 nm蓝光发射的强度比为42。样品中800 nm发射对应两光子过程,475 nm发射对应三光子过程。
2013年03期 v.34;No.153 26-29页 [查看摘要][在线阅读][下载 339K] [下载次数：255 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：4 ] - 吴茂;曹车正;王越;陈晓玮;何新波;曲选辉;
采用97(72Ag-28Cu)-3Ti活性钎料钎焊了Diamond/Cu复合材料和Al2O3陶瓷,研究了主要钎焊条件如钎焊温度和保温时间对接头强度的影响。结果表明,钎焊过程中Ti元素易聚集在金刚石颗粒周围并形成TiC化合物层。TiC化合物的形貌与Diamond/Cu钎焊接头剪切强度有密切关系,金刚石表面生长适当厚度的TiC化合物层能增强钎焊接头的剪切强度,但如果TiC为颗粒状或TiC化合物层生长过厚,将削弱钎焊接头的剪切强度。钎焊接头的最大剪切强度可达117 MPa。
2013年03期 v.34;No.153 30-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 983K] [下载次数：486 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：4 ] - 周琦;周全;张兵;贾建刚;吴海涛;
采用快速凝固与去合金化相结合的方法制备纳米多孔铜,用XRD、SEM分析样品的相组成和微观形貌,研究前驱体Al-Cu合金成分对纳米多孔铜微观结构及Al2 Cu、AlCu协同性腐蚀的影响。结果表明:Cu原子分数为33%时,去合金化后形成具有双连续结构的纳米多孔铜;Cu原子分数为38%时,形成比表面积更高、更均匀细小的双连续结构纳米多孔铜,平均孔径尺寸约100～150 nm,平均系带尺寸约50～80 nm;Cu原子分数为43%时,形成了双连续结构的纳米多孔铜并在其中分散着纳米颗粒聚集体;Cu原子分数为50%时,形成了纳米颗粒聚集的纳米多孔铜。实验发现,Al2 Cu、AlCu腐蚀的协同作用对双连续结构的形貌有重要的影响。
2013年03期 v.34;No.153 35-39页 [查看摘要][在线阅读][下载 912K] [下载次数：629 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：5 ] - 黄汝清;隋育栋;蒋业华;李祖来;山泉;
为了对经受热疲劳的表面复合材料的设计提供理论依据,采用热震试验方法对通过真空实型铸渗(V-EPC)方法制备的WC/钢基表面复合材料的热疲劳性能进行了研究,重点讨论了表面复合材料热疲劳裂纹萌生及扩展的影响因素。结果表明,在本实验条件下Ni6025WC体积分数为15%时的热疲劳性能较5%时得到较大改善。表面复合材料的热疲劳裂纹的萌生和扩展的影响因素有以下几个方面:WC颗粒本身微观质量和热导率、复合层与基材中主要元素以及WC颗粒的平均热膨胀系数、复合层中WC颗粒之间的间距、由热震而产生的界面交变循环应力等。通过改善以上影响因素可以提高复合材料的热疲劳性能。
2013年03期 v.34;No.153 40-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 435K] [下载次数：286 ] |[引用频次：16 ] |[阅读次数：5 ]
- 胡勇;丁雨田;王晓莉;李晓诚;王国斌;
采用区熔定向凝固方法制备了<110>取向的Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)2(x=0,0.05,0.10,0.15)超磁致伸缩合金,在真空管式炉氩气保护条件下,对合金进行930℃×2 h的热处理,研究了热处理对于不同含量Al元素替代合金的微观组织、磁致伸缩性能和力学性能的影响。结果表明:热处理不改变Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)2合金样品定向凝固形成的<110>轴向择优取向,热处理后的合金棒样品依然保持MgCu2型立方Laves相和部分稀土相结构,没有新相对应的衍射峰产生。热处理后Tb0.3 Dy0.7(Fe1-xAlx)2合金的片层组织退化,随着Al元素含量的增加,基体内的析出相形态和分布不断发生变化。当Al的添加量为x=0.05和x=0.15时,热处理后合金的磁致伸缩性能下降,饱和磁致伸缩分别为817×10-6,571×10-6。Al的添加量x=0.10时,热处理在不降低合金饱和磁致伸缩的同时可以显著提高其压缩强度及低场动态响应。
2013年03期 v.34;No.153 44-49页 [查看摘要][在线阅读][下载 999K] [下载次数：154 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：4 ] - 孙雅茹;孙文儒;郭守仁;胡壮麒;
为了降低U720Li镍基合金锻造强度,通过改变γ'相的组织形态和析出数量的方法,研究1130℃下保温10、20和30 h后γ'相的析出形态、体积分数和显微硬度的影响,并对其进行1100～1170℃,变形速率1.0 s-1和50%变形量的热变形。结果表明,当保温30 h后,合金中γ'相形貌由方形向圆形转变,γ'相尺寸长大,体积含量最小,具有较小的流变应力。在1130℃保温30 h条件下,当变形温度低于1150℃时,析出的γ'相数量越多,对位错的阻碍作用越强烈,流变抗力越大;当变形温度超过1150℃时,合金中γ'相溶解,此时变形温度越高,合金的流变抗力越低。同时在较低温度下变形,因γ'相对晶界迁移的阻碍作用,再结晶晶粒尺寸较小,而在高温下变形再结晶晶粒长大,温度越高,再结晶晶粒越大。
2013年03期 v.34;No.153 50-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 1110K] [下载次数：296 ] |[引用频次：11 ] |[阅读次数：5 ] - 刘丽荣;祖国庆;黄景胜;金涛;胡壮麒;
研究变形量、退火温度及稀土Re元素对单晶高温合金再结晶行为的影响。结果表明:随变形量的增加,再结晶区域的面积和深度增加;低变形量下再结晶晶粒数量较少,高变形量下再结晶晶粒数量较多。退火温度影响γ'相溶解率,进而影响再结晶晶粒和晶界形貌,1270℃退火,再结晶晶粒呈枝晶状,晶界有少量M6C碳化物析出;1305℃退火,再结晶晶粒为等轴状,晶界上析出的碳化物尺寸较大、数量较多。随着Re含量的增加,合金的再结晶面积明显减小,Re元素具有抑制再结晶行为的作用。
2013年03期 v.34;No.153 55-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 1400K] [下载次数：522 ] |[引用频次：17 ] |[阅读次数：4 ] - 刘志杰;吴国华;刘文才;丁文江;
通过金相观察、X射线衍射、扫描电镜和拉伸性能测试等方法,研究了不同固溶处理工艺对砂型铸造Mg-4Y-2Nd-1Gd-0.4Zr镁合金微观组织和力学性能的影响。结果表明:合金铸态组织主要由α-Mg基体和共晶Mg24 Y5相组成,共晶相区域存在少量的方块相;固溶处理后,合金中方块相明显增多,且主要分布在晶界处;525℃×8 h为合金的最佳固溶工艺;铸态与固溶态合金的室温拉伸断裂方式有所不同,铸态合金总体呈准解理断裂,而525℃×8 h固溶处理后则为典型的穿晶解理断裂方式。
2013年03期 v.34;No.153 60-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 1428K] [下载次数：586 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：6 ] - 潘娜;卫英慧;侯利锋;李永刚;郭春丽;
采用静态增重法研究了铸态AZ61镁合金在400～550℃下的恒温氧化动力学行为。利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射分析(XRD)和激光粒度分析仪(LPSA)分别对氧化产物形貌、相组成和尺寸进行分析。结果表明:合金400℃时表现出良好的抗氧化性,温度升高抗氧化性降低;450℃和500℃时合金氧化动力学均遵循偏离平方抛物线规律;氧化产物为MgO;550℃时,合金氧化严重至燃烧,产物为MgO,Mg3N2和MgAl2O4。影响AZ61合金高温氧化的重要因素是共晶相的熔化温度,伴随β相的熔化,合金氧化过程经历全面氧化到选择性氧化的转变,基体严重氧化甚至燃烧。
2013年03期 v.34;No.153 67-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 914K] [下载次数：353 ] |[引用频次：18 ] |[阅读次数：6 ] - 肖寒;张士宏;卢德宏;周荣;
采用数值模拟和实验方法研究薄壁、多筋AZ31镁合金型材温热弯曲过程,分析成形温度对弯曲型材成形精度的影响。结果表明:当成形温度由100℃升高至200℃时,镁合金型材弯曲件回弹角的实验值和模拟值都减小,实验值由11.6°减小至10.7°;弯曲半径的实验值和模拟值都减小,实验值由94.66 mm减小至93.74 mm;弯曲件截面畸变程度增大,对截面尺寸的影响程度依次为外侧筋厚度、内侧筋厚度、外侧距、内侧距和中间筋厚度。
2013年03期 v.34;No.153 73-77页 [查看摘要][在线阅读][下载 485K] [下载次数：256 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：4 ] - 刘润;王军丽;周蕾;史庆南;
室温下对纯铜进行异步叠轧,制备超细晶铜材,研究了异步叠轧过程中纯铜显微组织演变、界面复合以及力学性能的变化。结果表明:搓轧区的存在促进了界面的复合和晶粒的细化;经六道次异步叠轧后可以使纯铜的平均晶粒尺寸从30μm减小到1μm,抗拉强度为450.3 MPa,屈服强度为346.5 MPa,轧制面显微硬度为108.5 HV,横截面显微硬度为66.3 HV,纵截面显微硬度为77.4 HV,伸长率为3%。
2013年03期 v.34;No.153 78-83页 [查看摘要][在线阅读][下载 1154K] [下载次数：258 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：5 ] - 于秋颖;董建新;张麦仓;
研究标准热处理(1180℃×4 h/AC+1080℃×4 h/AC+845℃×24 h/AC+760℃×16 h/AC)后的难变形镍基高温合金GH710在650℃和870℃经0～3000 h长期时效后的组织演变。结果表明:650℃时效时,γ'相粗化不明显,晶界碳化物基本不变,合金组织稳定性良好;长期时效时,γ'相的粗化行为遵循扩散控制的L-S-W粗化机制,且时效温度越高,粗化速率越大;870℃时效时,一次γ'相急剧粗化,但时效2000 h后发生部分回溶,晶界碳化物聚合粗化现象严重,且硬度值也下降明显。
2013年03期 v.34;No.153 84-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 1089K] [下载次数：317 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：3 ] - 周海涛;钟芳华;李家华;邵兴明;彭勇;刘瑞蕊;彭谦之;
采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、拉伸试验机等研究了热处理对GH690-Re合金组织与性能的影响。结果表明:与热轧态组织相比,经热处理后GH690-Re合金组织有所粗化。合金的最佳热处理工艺是在1050℃固溶45 min+720℃时效9 h,组织为单相奥氏体基体+γ'析出相,晶粒大小比较均匀。室温条件下材料的抗拉强度为655 MPa,屈服强度为300MPa,合金的高强度主要来源于时效过程中从过饱和固溶体中析出的γ'相引起的析出强化。
2013年03期 v.34;No.153 89-93页 [查看摘要][在线阅读][下载 1016K] [下载次数：189 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：5 ] - 陈向林;唐县娥;申亮;黄维刚;
利用光学显微镜、透射电镜和显微硬度计研究了V-5Cr-5Ti合金的再结晶行为和微观组织。结果表明,试验合金40%形变的开始再结晶温度为700℃,完全再结晶温度为1000℃;铸锭组织中均匀分布的富Ti相团簇,经轧制处理后变为不连续带状分布并在1000℃开始回溶;富Ti相的不均匀分布和高温分解导致合金在1000～1200℃退火时再结晶组织中晶粒尺寸随温度升高呈现单峰分布→双峰分布→单峰分布的演变过程并出现退火硬化现象。
2013年03期 v.34;No.153 94-98页 [查看摘要][在线阅读][下载 1229K] [下载次数：105 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：4 ] - 黄始全;易幼平;李蓬川;
在Gleeble 1500热模拟机上对23Co13Ni11Cr3Mo超高强钢进行了大变形等温压缩实验,研究了变形温度、应变速率对奥氏体晶粒尺寸的影响。结果表明:奥氏体晶粒尺寸对数与变形温度倒数、应变速率对数和Z参数对数呈线性关系,降低温度、提高应变速率、增大Z参数,有利于细化晶粒,改善晶粒组织均匀性。根据实验结果得出了23Co13Ni11Cr3Mo钢锻造温度和应变速率范围,建立了奥氏体晶粒尺寸模型,模型预测值与实验值吻合较好。
2013年03期 v.34;No.153 99-103页 [查看摘要][在线阅读][下载 978K] [下载次数：181 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：4 ] - 王建军;焦贵鹏;刘沿东;刘春明;
对C-Si-Mn冷轧低碳钢进行了淬火与配分(Q&P)处理。利用热膨胀仪、光学显微镜、扫描电镜、电子万能试验机、X射线衍射等实验手段,研究了实验钢奥氏体化温度和奥氏体化保温时间对相变组织的影响,并探讨了显微组织和力学性能随Q&P工艺中配分温度和配分时间等工艺参数的变化规律。结果表明,Q&P配分温度和配分时间强烈影响最终残留奥氏体含量。本实验中最佳配分工艺下,残留奥氏体量(体积分数)可以达到10%以上,从而使试验钢具有良好的强塑积。其伸长率约15.5%,抗拉强度为1352 MPa,强塑积可达到21000 MPa.%以上。
2013年03期 v.34;No.153 104-107页 [查看摘要][在线阅读][下载 587K] [下载次数：454 ] |[引用频次：27 ] |[阅读次数：3 ] - 商国强;朱知寿;寇宏超;王新南;费跃;常辉;李金山;
研究了形变温度、形变量以及双重时效工艺对Ti-10V-2Fe-3Al合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着形变温度的提高,在时效过程中析出的次生α相含量逐渐增加,合金强度升高;然而,当形变温度高于相变点时,初生α相对β晶粒的钉扎作用明显减弱,使得β晶粒迅速长大,导致合金的拉伸塑性明显下降;次生α相的体积分数主要决定于形变温度,因此应变量对Ti-10V-2Fe-3Al合金力学性能的影响较小。此外,相对于单重时效工艺,由于在低温时效(300℃×8 h)时发生ω→α转变,为次生α相提供了均匀的形核点,Ti-10V-2Fe-3Al合金在低温-高温双重时效工艺中获得了更加均匀、细小的α+β显微组织,使得拉伸强度获得比较大的提高。
2013年03期 v.34;No.153 108-113页 [查看摘要][在线阅读][下载 969K] [下载次数：206 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：5 ] - 杨佳欣;刘静;黎世德;李长一;王若平;
对高磁感取向硅钢冷轧板分别进行800、950、1050和1120℃不脱碳的预退火处理,在800℃预退火,成品的磁性能较好。织构分析的结果表明,随着预退火温度升高,初次再结晶后有利织构组分{111}<112>与不利织构组分(118)[110]的比值f(111)/f(118)逐渐降低,初次再结晶织构的变化是成品磁性的影响因素之一。
2013年03期 v.34;No.153 114-117页 [查看摘要][在线阅读][下载 486K] [下载次数：347 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：5 ] - 李娜;刘国权;康人木;杨云;余慧;
设计和研究了一种新型高铝(1.8%Al)淬火-碳分配-回火(Q-P-T)高强钢。基于JMatPro 6.0软件和约束条件碳平衡热力学(Constrained Carbon Equilibrium,CCE)模型的模拟计算结果,制定了该钢的热处理工艺,进行了盐浴热处理和力学性能实验,并通过SEM和TEM对实验钢的组织进行了观察与分析。结果表明:Q-P-T实验钢的组织主要由板条马氏体、一定数量的富碳残留奥氏体和弥散分布的碳化物组成,其中马氏体和弥散的碳化物主要提供强化,残留奥氏体则主要起到提高塑性的作用。实验钢经Q-P-T处理后获得了高抗拉强度(1260 MPa)和塑性(18%)的良好匹配且其热处理工艺容易控制,验证了高铝钢采用Q-P-T热处理的可行性。
2013年03期 v.34;No.153 118-124页 [查看摘要][在线阅读][下载 1187K] [下载次数：437 ] |[引用频次：11 ] |[阅读次数：6 ] - 夏志伟;孙新军;雍岐龙;李昭东;王振强;
在Nb、Ti微合金化超低碳含Mn钢的成分设计基础上,通过控制轧制获得扁平奥氏体,随后控制冷却获得贝氏体组织,开发出新型的高韧性超低碳贝氏体钢。实验结果表明,在0.03C～3.4Mn微合金钢中使扁平奥氏体的厚度细化至4μm左右,超低碳贝氏体组织的屈服强度达到600 MPa,抗拉强度达到780 MPa,上平台冲击功约230 J,实现了强度与韧性的良好配合。利用电子背散射衍射(EBSD)技术对试验钢相变产物的组织形貌进行了表征,并对强韧化机理、成分和工艺的优越性进行了初步的分析。
2013年03期 v.34;No.153 125-129页 [查看摘要][在线阅读][下载 910K] [下载次数：428 ] |[引用频次：17 ] |[阅读次数：5 ]
- 曲立杰;李慕勤;张二林;马臣;李扬德;
为改善医用镁合金的耐蚀性能,将超声波引入到微弧氧化过程中,实现对镁合金的超声辅助微弧氧化处理,考察超声波在微弧氧化过程中对镁合金在模拟体液中的耐蚀性能的作用。采用析氢法测定镁合金在两种不同模拟体液中的腐蚀速率,电化学腐蚀方法测定镁合金平衡腐蚀电位、电流密度和线性极化电阻。结果表明,不同表面处理的镁合金的在两种不同的模拟体液中的耐蚀性能大小关系均为:超声-微弧氧化>微弧氧化>未经处理的镁合金。超声波有效的提高了微弧氧化镁合金的耐蚀性能。
2013年03期 v.34;No.153 130-135页 [查看摘要][在线阅读][下载 876K] [下载次数：832 ] |[引用频次：30 ] |[阅读次数：4 ] - 李勇;贺定勇;索红莉;周正;蒋建敏;王智慧;
利用等离子弧堆焊方法在Q235钢板表面制备了添加TiC颗粒的NiTi合金耐磨堆焊层,并对堆焊层的微观组织和耐磨性进行研究。结果表明,在湿砂橡胶轮磨粒磨损试验条件下,当TiC加入量为55%时堆焊层的相对耐磨性最好,为Q235钢的11倍。TiC含量为55%的堆焊层由TiC、Ni3Ti及NiTi组成,堆焊层组织致密、与基材之间结合良好。堆焊层具有优异耐磨性的主要原因是TiC和Ni3Ti具有高硬度高耐磨性,起到抗磨骨架作用,而NiTi对TiC和Ni3Ti起到了支撑作用。堆焊层的磨损机制主要为塑性切削和硬质相的脆性剥落。
2013年03期 v.34;No.153 136-139页 [查看摘要][在线阅读][下载 881K] [下载次数：340 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：3 ] - 孟君晟;吉泽升;
利用氩弧熔覆技术在TC4合金表面成功制备出TiC、TiB、TiB2增强Ti基复合涂层。利用SEM、XRD和EDS分析了熔覆涂层的显微组织;利用显微硬度仪测试了复合涂层的显微硬度;利用摩擦磨损试验机测试了涂层在室温干滑动磨损条件下的耐磨性能。结果表明:氩弧熔覆涂层组织均匀致密,熔覆层与基体呈冶金结合,TC4合金表面有颗粒状TiC、粗大棒状相TiB2、细小棒状相TiB生成;复合涂层明显改善了TC4合金的表面硬度,涂层的最高显微硬度可达1300 HV0.2;复合涂层在室温干滑动磨损试验条件下具有优异的耐磨性,磨损机制主要是魔力磨损,其耐磨性较TC4合金基体提高近10倍。
2013年03期 v.34;No.153 140-144页 [查看摘要][在线阅读][下载 656K] [下载次数：269 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：5 ] - 李养良;潘东;王洪涛;甘春飞;郭鑫;盛永奇;李文欣;
采用CO2激光器在45钢基体表面熔覆稀土氧化物La2O3的Fe基涂层;借助于扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、能谱仪(EDS)、显微硬度计、ML-100型磨粒磨损试验机对涂层组织结构、物相、组成成分、硬度及耐磨性能进行了分析。结果表明,添加稀土能够减少甚至消除Fe基合金涂层中存在的孔洞,细化晶粒,提高致密性;涂层的硬度和磨损形貌表明,添加稀土能够小幅度地提高涂层的硬度,但能够使涂层表面的硬度值比较均匀一致,从而引起磨损表面的相对光滑。Fe基合金涂层的磨损机理为轻微的磨粒磨损,45钢的磨损机理为磨粒磨损与粘着磨损。
2013年03期 v.34;No.153 145-149页 [查看摘要][在线阅读][下载 810K] [下载次数：624 ] |[引用频次：28 ] |[阅读次数：6 ] - 朱流;罗来马;吴玉程;程继贵;
采用非贵金属活化预处理对TiC陶瓷粉体进行化学镀前处理,预处理后通过常温超声波辅助化学镀方法成功制备了Ni包覆TiC陶瓷粉体,通过场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)和能谱(EDS)研究分析了原始TiC粉体、非贵金属活化预处理后TiC粉体和Ni包覆TiC粉体表面形貌,探讨了化学镀Ni包覆TiC陶瓷粉体的生长机理。结果表明:非贵金属活化预处理后TiC陶瓷粉体表面出现了大量的缺陷(台阶),化学镀Ni包覆TiC陶瓷粉体表面Ni层覆盖完整、致密均匀;Ni颗粒的形核、长大和聚集的过程为:化学镀溶液中的反应物在TiC表面缺陷上吸附,发生氧化-还原反应沉积出Ni颗粒;Ni颗粒依附"线条状"突起以"线型"方式长大、弯曲、分叉和聚集,而后缠绕成"胞状"结构,犹如"缠毛线团"。"胞状"结构Ni颗粒不断长大聚集,最后成膜。
2013年03期 v.34;No.153 150-153页 [查看摘要][在线阅读][下载 437K] [下载次数：437 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：5 ] - 李亚敏;王丽波;刘洪军;
在锌合金表面化学镀Ni-P过程中,在镀液中加入玻璃球对镀层施加机械研磨作用。随后采用X射线衍射、扫描电镜、原子力显微镜、显微硬度测试、电化学工作站等方法研究了机械研磨对化学镀Ni-P镀层结构及性能的影响。结果表明:机械研磨化学镀层是非晶态的,与传统化学镀层相比P含量有所降低;镀层致密,表面平整光滑、无孔隙;机械研磨化学镀工艺提高了Ni-P镀层的硬度和耐腐蚀性;机械研磨虽然降低了化学镀反应的活化能,但宏观化学镀速降低。
2013年03期 v.34;No.153 154-159页 [查看摘要][在线阅读][下载 595K] [下载次数：189 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：5 ]